某个东莞

人工挖孔贯注桩

”

高层建筑体系

吃 关键词：

pkpm计算

、

地窖抗浮

、裂痕 非本意的动作图像传输谎言东莞市，二十八级。

人防地窖

，总

有限元剖析

约3万平方米；建独身地窖，同样功用是独身小型汽车的停车场。，并列地战时

地窖体系

，地窖构造面积4309 m2。 战场

地窖地窖顶板

，

地窖打倒

设计水位高度是外道土地以下100mm（绝对应），绝对水平的是；抗浮设计水位可战场最大值的思索。，于是，选择浮力使担负的分项系数。。

地窖设计

查明真相水平的为-100。，水的吃水是。地窖梁板的C35（S8）不渗透性

增援计算

。地窖周围的分级是两类。，裂痕把持程度为三。，最大裂痕宽度限值为，梁板的主重音筋都是裂痕把持。，于是，采用HRB335热轧钢筋对打倒梁举行加固改革。。 一. 地窖所有的抗浮计算： 倾向于φ1200

工程地质学

，桩身抗拔承载力为桩周土摩阻碍与桩身静负荷积和，即Ra”＝∑λi?up?qsia?li+∑G ＝ 1712＋192 ＝ 1904 KN。你也必要施压。

构造面积统计

文字对裂痕的把持盘问，当桩身纵筋配为28φ20时，ωmax＝ ≤ ωlim ＝ ，容量盘问。故φ1200抗拔桩取抗拔承载力设计值Rpl＝1400 KN；近亲关系地，抗拔桩R的抗拔承载力设计值 KN。 计算基准痛苦； (一) 带柱柱跨度： a. 地窖底部厚度400，包装材料厚度为300。：25×＋18×＝ KN/m2； b.

单向板

（一楼）200层厚度，加主梁，替换厚度为280。：25×＝ KN/m2； c.

小高层

面板厚度120，加主梁，替换厚度为180。：25×＝ KN/m2； d. 三层面板150厚。，加主梁，替换厚度为220。：25×＝ KN/m2； e. 三层嵌板600：18×＝ KN/m2； f. 柱子500×500，高度是（1） ：25×××＝10 KN； 柱子的查明真相是倾向。：××（a＋b＋c＋d＋e）＋f ＝××（＋＋＋＋）＋10 ＝2830 KN 浮力设计值为：×10××× ＝3254 KN 柱下桩承底脚为1φ1200。，其举生产率设计值为1400 kN。， 2830＋1400＝4230 KN > 3254 KN 容量桩基础准则准则的盘问。 （二） 缺少领奖台但相交着壤的柱子跨度。： a. 地窖底部厚度400，包装材料厚度为300。：25×＋18×＝ KN/m2； b. 地窖顶板（一楼）200层厚度，加主梁，替换厚度为280。：25×＝ KN/m2； c. 底部相交物500：18×＝ KN/m2； d. 柱子500×500，高度是 ：25×××＝ KN； 柱子的查明真相是倾向。：××（a＋b＋c）＋d ＝××（＋＋）＋ ＝2016 KN 浮力设计值为：×10××× ＝3254 KN 柱下桩承底脚为1φ1200。，其抗拔承载力设计值为1400 KN， 2016＋1400＝3416 KN > 3254 KN 容量桩基础准则准则的盘问。 (三) 无裙房且无覆土的柱跨： a. 地窖底部厚度400，包装材料厚度为300。：25×＋18×＝ KN/m2； b. 地窖顶板（一楼）200层厚度，加主梁，替换厚度为280。：25×＝ KN/m2； c. 柱子500×500，高度是 ：25×××＝ KN； 柱子的查明真相是倾向。：××（a＋b）＋c ＝××（＋）＋ ＝1448 KN 浮力设计值为：×10××× ＝3254 KN 柱下桩基础为1φ1400，其抗拔承载力设计值为2000 KN， 1448＋2000＝3448 KN > 3254 KN 容量桩基础准则准则的盘问。 二. 地窖打倒当地的抗浮承载力（底

板增援

）计算： 采用换算楼板的承认，将地窖作为独身换算的底部，用《多层及

混凝土制的

中间

商住楼

与设计软件》SATWE（2005年版）对地窖打倒举行剖析计算。 装填导算： a. 打倒浮力设计值为：×10×＝ KN/m2； b. 推演400厚打倒及300厚板上包装材料以后，打倒净反力设计值为： －×(25×＋18×) ＝37.64 KN/m2； c. 鉴于在输出PKPM计算时，是否仅输出恒载的话，顺序非本意的动作思索其分项系数为，故在PKPM计算时输出恒载值为：37.64/＝28 KN/m2； d. 鉴于打倒静负荷与水浮力功能环境判定相反，而且计算时装填已推演，故PKPM计算时混凝土制的容重输出0.01 KN/m3； (一) 打倒板

地窖

： 打倒基准跨斧子跨度7100X7100，思索到打倒增援是由裂痕宽度把持，故计算打倒板增援是可取板净跨计算，即板跨按6700X6700。打倒按四方固端的双向板计算，臀部增援φ14

150。倾向于一般跨度比基准跨大的板，采用一般板加厚、板增援仍一致的做法，这样的打倒板钢筋可以拉通，前进打倒的所有的性。 （二） 打倒

梁增援

计算： 鉴于打倒地

二层楼

同样由裂痕宽度把持，故梁的受力钢筋也采用HRB335级钢筋，地梁跨度取柱下承台边净跨的1/6～1/8。在SATWE对打倒计算时，梁柱堆叠使分开预先消化为刚域，则地梁的计算跨度为柱边的间隔；而有效地承台厚度为打倒厚度的4～5倍、刚度很大，承台可以作为地梁的臀部，地梁的现实跨度应可以算至承台边。故计算地梁裂痕时将地梁的臀部处弯矩按跨度的平方折算至承台边。 比如，()X()～()轴处的地梁DL1，臀部弯矩值 M ＝ 700kN?m，按柱边计算的梁净跨为 、按承台边计算的梁净跨为 m，则计算裂痕时臀部弯矩为: Mk ＝ 2/6.82×700 kN?m ＝ 458 kN?m 此处DL1

非本意的动作图像传输

为400X1000，臀部增援8Φ25时裂痕宽度ωmax＝ ≤ ωlim ＝ ，容量盘问。 (三) 地窖侧墙计算： (1) 与替换大柱贴连的侧墙： DQ1与替换柱贯，故计算弯矩时按受不等边四边形装填下的双向板思索;又鉴于负弯矩最关键点谎言驾车转弯外侧,计算驾车转弯裂痕时可以思索墙体静负荷,故计算该处裂痕时按公平逼迫构件思索。墙底负弯矩为M＝-86 KN.m，但思索到顶板厚度达180mm，侧墙与顶板并非完整铰接，故计算裂痕时将侧墙查明真相弯矩侵吞调低10%，即取M”＝M＝-78.98 KN.m，增援φ14

200。 同样地，DQ2墙体外侧竖向钢筋增援φ12

200。 (2) 不与替换大柱贴连的侧墙： DQ3与替换柱不贯，故计算弯矩时按受不等边四边形装填下的

桩基础

思索;又鉴于负弯矩最关键点谎言驾车转弯外侧,计算驾车转弯裂痕时可以思索墙体静负荷,故计算该处裂痕时按公平逼迫构件思索。墙底负弯矩为M”＝M＝-72.83 KN.m，增援φ14

200。 同样地，DQ4墙体外侧竖向钢筋增援φ14

200。 三. 收场诗： 多层及

抗浮

带

准则

的地窖设计，当承雨线脚较高时，

做切片

和打倒梁板增援次要由裂痕把持，于是采用热轧HRB335钢筋要比HRB400钢筋要经济的许多的。 [

本帖充分地由 roy_sz 于 2009-9-4 09:11 编译程序

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